6-51離心風機高速流體和低速流體相互拉動，導致動能損失較大，再加上二次流的阻礙，葉輪的流動質量大大降低，這種結構非常不利于風機的運行。葉片切縫后，流道出口附近的速度梯度更加平衡，沒有回流。這是因為通過槽道的流動可以將吸入面出口附近的流體吹走，這不僅避免了流出的現(xiàn)象，而且還將低速流體吸入吸入吸入面，改善了葉輪內部的流場。結果表明，當裂縫正好位于上邊界層剝離的前端時，效果較佳。相比之下，6-51離心風機葉片入口（段）開口間隙的速度沒有顯著變化。葉片出口發(fā)生了巨大變化。葉片出口處的速度分布變得更加均勻，而原葉輪出口處的速度從吸入側到壓力側變化很大，說明槽達到了預期的優(yōu)化目的。2dQ時功率也有所進步，但在大流量工況下功率依然只有較低的47%。

（1）通過數(shù)值模擬研究了開槽對風機性能的影響。結果表明，開槽有利于提高風機的性能，對風機的流場有很大的影響。

（2）開槽參數(shù)a/c=1.67，b/c=0.169時，風機性能相對較佳，風機總壓提高4.25%，效率提高1.49%。

（3）6-51離心風機葉片切縫后，通過切縫的流體能有效防止葉片表面附面層脫落，減少流動損失，當切縫位置與附面層分離前沿對齊時，效果佳，使轉輪出口流速更加均勻。

（4）本文所得到的較佳插削參數(shù)只能從有限的方案中選取，可能會錯過較佳插削角度和位置，有待進一步研究。

6-51離心風機邊界條件下的工作壓力為101325pa，入口邊界條件下的壓力入口，表壓為0，初始壓力為-50pa。6-51離心風機出口邊界條件設置有壓力出口，根據(jù)不同的工作條件設置不同的壓力值。其他邊界保持默認墻設置。采用三種不同的網格密度對離心風機的計算域進行離散。較小網格數(shù)為case1，網格數(shù)為1404467。在此網格的基礎上，相應邊上的節(jié)點數(shù)增加了1.2倍，得到了實例2。網目尺寸為2506630。然后將case2對應邊上的節(jié)點數(shù)增加1.2倍，得到case3的網格，即4647360。在三種不同網格密度下設置相同的邊界條件，經過計算，得到了6-51離心風機樣機在設計條件下的全壓、全扭矩和效率。從表中可以看出，在設計條件下，風機的總壓和效率隨網格密度變化不大。但是，由case1和case2和case3計算的值之間存在一些差異?？紤]到計算的準確性和機器時間的消耗，后一個網格的數(shù)量是根據(jù)案例2的數(shù)量計算的。精細計算6-51離心風機流體數(shù)值模擬方法的缺點是在直接數(shù)值計算中，網格尺寸要求很小，導致計算量的增加。

本文主要完成設計6-51離心風機的穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)數(shù)值計算，在瞬態(tài)數(shù)值計算結果穩(wěn)定后，采用FW-H模型計算設計風機的氣動噪聲值。根據(jù)數(shù)值計算結果，得出以下結論：

（1）通過比較設計風機樣機和斜槽離心風機樣機的數(shù)值計算結果，可以看出在設計流量條件下重新設計的離心機，風機的總壓值高于E設計目標，效率68%，效率比樣機高19.9%，總壓值由4626pa提高到5257pa，均滿足合作單位的性能要求。

（2）通過觀察原型風機和斜槽風機葉片通道的流線圖，可以看出設計風機的長、短葉片吸力面分離較弱，但沒有強渦流區(qū)。與樣機的內部流程相比，該流程有了很大的改進，效率也有了很大的提高。

（3）根據(jù)計算出6-51離心風機的噪聲頻譜，可以看出設計風機的聲壓在1100Hz時有一個峰值，聲壓值為58dB。在遠場噪聲計算中，隨著受流點到葉輪中心距離的增加，風機噪聲值呈下降趨勢。