?抗震球型支座主要通過鉸軸轉動

【抗震球型支座】主要通過鉸軸轉動，作用于支座頂板的力，應以剛性角（35℃~45℃）擴散傳遞的鉸軸中心處，再向下以剛性角（35℃~45℃）擴散傳遞到支座滑板頂面，以便使聚四氟乙烯板能均勻受力，因此支座的總體結構高度仍很大，支座的用鋼量較大。事實上如果采用以面接觸方式傳力的球型支座（或柱面支座）來替代鉸軸，同時可以可靠地滿足支座的轉動的要求，又可以顯著降低支座結構高度，減少支座的總體用鋼量。

【抗震球型支座】的鋼支座采用ZG230-450II和ZG270-500II等，其機械性能和化學成分應符合《碳素鋼鑄件分類和技術條件》（GB979）的要求?？拐鹎蛐弯撝ё鶓M行正火處理，切除澆口和電焊修補都應在熱處理前進行。主要受力部位的鑄件上不容許有裂縫存在。

【抗震球型支座】是采用35號和45號結構鋼，其機械性能和化學成分應符合《鐵路橋梁鑄鋼支座技術條件》（TB﹨T1853）的要求。鋼支座鍛件用鋼錠鍛造時，鍛造比不應小于2.5.鍛造過程中應控制鍛造終了的溫度，鍛件應進行正火處理后回火，鍛件不得有超過其單面機加工余量的50%的夾層、褶皺、裂紋、結疤、夾渣等缺陷，不得有白點，且不容許焊補。

抗震球型鋼支座抗壓性能

【抗震球型鋼支座】填充聚氨酯橡膠可調(diào)高抗震球型鋼支座的調(diào)高工藝首先在實驗室內(nèi)進行，當液壓泵壓力超過鋼支座的承壓支座的平均壓應力后，支座就可以順利地頂升調(diào)高，支座調(diào)高后的荷載變形曲線仍呈現(xiàn)良好的線性關系。支座調(diào)高后的抗壓剛度，由于承壓支座的厚度增加而降低。

【抗震球型鋼支座】  為了解填充聚氨酯橡膠可調(diào)高抗震球型鋼支座調(diào)高后再反復荷載作用下的抗壓性能，我們對調(diào)高量分別為20mm和40mm的兩個1500KN支座，進行了疲勞荷載試驗。試驗的上限應力為1500KN，下限應力為900KN，進行了200萬次疲勞試驗后，拆開支座檢查各部件狀況，承壓橡膠板、黃銅緊箍圈和盆環(huán)各部件均未發(fā)生變化，也未發(fā)生填充的聚氨酯橡膠泄露的現(xiàn)象?？傊?，試驗表明填充聚氨酯橡膠可調(diào)高抗震球型鋼支座性能良好，完全可以滿足在橋上實現(xiàn)無級調(diào)高的要求。

   抗震球型鋼支座中鑄鋼在支座中承壓時，具有各向同性的特點，支座中各部分的壓力均勻分布，而且支座的正壓力側壓力是基本相同的。

【抗震球型鋼支座】

【抗震球型鋼支座】20世紀80年代我國在抗震球型鋼支座的支座中形成一個特種油腔，然后利用油腔中的油壓變化來測定支座的反力，取得滿意的效果。

1992年為例滿足廣深線石龍大橋建設的需要，為了對該橋施工階段的內(nèi)力變化進行測試，需要準確地測定該橋邊支點在梁體施加預應力過程中的反力變化情況。由鐵道科學研究院開發(fā)了5MN級抗震球型鋼支座。

抗震固定球形支座的質量評定

抗震固定球形支座代號表示方法例：KZQZ1000GD/E±100/θ=0.03

KZQZ表示支座類型為抗震球形支座；KN-支座承載力為1000KN；位移量：±100mm；轉角：0.03rad。

GD-支座型式代號：一般固定型

DX-支座型式代號：一般單向位移型

SX-支座型式代號：一般雙向位移型

支座焊接質量評定

對抗震固定球形支座進行焊接影響評定試驗,檢測平面滑板表面在整個焊接過程中的溫度變化,焊接對平面滑板儲油槽內(nèi)硅油的影響和上支座頂板焊接完成后的變形情況,結果表明在制定嚴格工藝的條件下,焊接質量能滿足規(guī)范要求,可投入工程使用。

連廊常用的幾種連接方式：

設計定做鋼結構抗震球型支座包括單向滑動球型支座、雙向滑動球形支座和固定球形支座三種。各形式特點如下：雙向支座具有豎向承載、豎向轉動和雙向滑移及抗震的作用。單向支座具有豎向承載、豎向轉動和單一方向滑移及抗震的功能。固定支座具有豎向承載和豎向轉動及抗震的功能。

雙向抗震球型支座的價格一般根據(jù)支座的豎向設計承載力、水平承載力（剪力）、摩擦系數(shù)、轉角、位移、拉力等性能來考量計算。

連廊常用的幾種連接方式：1.剛性連接2.鉸接連接3.滑動連接。鋼結構連廊雙向抗震球型鉸支座結構，用于連接鋼結構連廊的工字型鋼梁與主體建筑結構，該滑動抗震球型支座結構包括預埋件、支座板和限位板，支座通過球面?zhèn)髁?，不出現(xiàn)力的縮頸現(xiàn)象，作用在上、下結構的反力比較均勻。