滑動球鉸鋼支座豎向轉(zhuǎn)角，是由球面板與球面四氟板之間的滑動來實現(xiàn)的。通常由于支座的轉(zhuǎn)動中心與上部轉(zhuǎn)動中心不重合，因此在上支座板與平面四氟板之間形成第二滑動面。根據(jù)上部結(jié)構(gòu)與支座轉(zhuǎn)動中心的相應(yīng)位置，球面轉(zhuǎn)動方向可以與平面滑動方向一致或相反。如果兩轉(zhuǎn)動中心重合，則平面上就不會發(fā)生滑動。建筑球鉸支座成品具用良好的減震性能,支座和預(yù)埋鋼板的連接若采用焊接時,不出現(xiàn)力的縮頸現(xiàn)象,要采取降溫辦法,剛性抗震需增大結(jié)構(gòu)尺寸,單位為毫米）。支座轉(zhuǎn)動時，先是發(fā)生在球形板與球面四氟板處，然后才在平面四氟板上發(fā)生滑動。

滑動球鉸支座作為極限狀態(tài)

滑動球鉸支座中很少或者根本沒有鋼筋穿過頸部，而主要考慮采取提高多倍混凝土抗壓強(qiáng)度來承受壓應(yīng)力的方法。在鉸頸處的集中壓力引起附近構(gòu)件的橫向拉力采用布置鋼筋網(wǎng)格承受，其所布置的距離，從頸部起等于兩邊構(gòu)件寬度，鋼筋網(wǎng)格布置的。

滑動球鉸支座鋼梁的強(qiáng)度包括抵抗彎曲、剪切以及豎向局部承壓的能力。抗彎能力可由材料力學(xué)中的彎曲應(yīng)力公式求得。當(dāng)按塑性設(shè)計時，考慮梁上形成塑性鉸及由此引起的內(nèi)力重分布。采用塑性設(shè)計的鋼梁，與按彈性階段設(shè)計的梁相比較，可減小截面尺寸，節(jié)省鋼材，但一般只適用于受靜力荷載的熱軋型鋼梁和等截面焊接組合梁，同時組合梁板件的寬厚比應(yīng)有較嚴(yán)格的限制，以免板件局部失穩(wěn)而降低梁的承載能力。選用建筑球鉸支座成品時應(yīng)注意支座的類型，即雙向活動型、單向活動型、固定型。當(dāng)按彈性階段設(shè)計時，取計算截面的邊緣纖維應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服點(diǎn)作為極限狀態(tài)。

節(jié)點(diǎn)設(shè)計還應(yīng)考慮制造廠的工藝水平，比如鋼管連接節(jié)點(diǎn)的相貫線的切口需要數(shù)控機(jī)床等設(shè)備才能完成。

滑動球鉸支座圖紙編制鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計出圖分設(shè)計圖和施工詳圖兩階段，設(shè)計圖為設(shè)計單位提供，施工詳圖通常由鋼結(jié)構(gòu)制造公司根據(jù)設(shè)計圖編制，有時也會由設(shè)計單位代為編制。由于近年鋼結(jié)構(gòu)項目增多和設(shè)計院鋼結(jié)構(gòu)工程師缺乏的矛盾，有設(shè)計能力的鋼結(jié)構(gòu)公司參與設(shè)計圖編制的情況也很普遍。建筑球鉸支座成品更換安裝動態(tài)圖在列車及大型轎車巨大自重及慣性力效果力下，支座發(fā)生滑移，能可靠地確保轎車、列車高速運(yùn)行時的平順性。

滑動球鉸鋼支座其主要技術(shù)特征為

滑動球鉸鋼支座的設(shè)計參數(shù)：該支座的豎向承載力分十四個級別：300KN-10000KN；該支座的抗水平力為豎向承載力的20%；該支座的抗豎向拉力為豎向承載力的20%或30%；抗震球型鋼支座經(jīng)過球面?zhèn)髁?，受力面積大，并選用多種資料的優(yōu)化組合，其體積和高度均大大削減，重量輕，便于裝置，并與同承載力的鋼支座比較造價較低該支座的設(shè)計轉(zhuǎn)角為：0rad -0.08rad（可根據(jù)用戶要求另行設(shè)計）；減震型網(wǎng)架球鉸支座該支座的徑向位移量：±30mm-±50mm，環(huán)向位移量：±60mm-±100mm；該支座的滑動摩擦系數(shù)：μ≤0.03（-25℃- 60℃），轉(zhuǎn)動摩擦系數(shù)：μ=0.05-0.1或μ≤0.03。 注：特殊型號的可另行設(shè)計。

滑動球鉸鋼支座其主要技術(shù)特征為：包括上支座板、帶底盆的下支座板，所述上支座板的底部設(shè)置有拉板，拉板的頂面設(shè)置有不銹鋼板，拉板與底盆之間設(shè)置有阻尼塊。本公司提供的新型實用網(wǎng)架拉壓支座在上支座板的底部設(shè)置了拉板，當(dāng)出現(xiàn)對支座的拉拔現(xiàn)象時，拉板對阻尼塊作用，在保持整個支座完整的基礎(chǔ)上與上拔力抵消，消除上拔力對支座的影響，使得整個支座在具備原來承受水平力和壓力的基礎(chǔ)上，能承受垂直方向的拉力。減震球鉸支座的約束方向都給以位移和剛度，是為了工程減震的需要